浙江SAF2507双相不锈钢管 2507航天用无缝管规格12*2-天津凯益恒钢铁贸易有限公司

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双相不锈钢SAF2507阀门铸件的生产研制

摘要：阐述了第三代双相不锈钢SAF2507阀体的生产研制过程.SAF2507是双相不锈钢中含铬、钼、镍和氮的量都高于代双相不锈钢.在生产过程中及易出现气孔、氧化夹渣、裂纹等缺陷,造成废品率较高,焊补量较大.通过采用AOD精炼炉对钢液进行精炼,控制C、P、S的含量在下线,有效地控制N的含量,目前已了难关且能够批量生产SAF2507阀门铸件及同类产品

层间温度对双相不锈钢SAF2507模拟热影响区组织转变规律及力学性能的影响

摘要：针对实际焊接中热影响区过于狭小而无法准确进行试验评价的问题,提出了一种研究焊接热影响区的试验.采用GLEEBLE3800型试验机进行焊接热模拟试验,研究了层间温度对SAF2507双相不锈钢热影响区(HAZ)显微组织演变和力学性能的影响规律.试验结果表明:当层间温度为150℃时,铁素体和奥氏体2相比例接近1∶1,而且没有魏氏体状奥氏体和金属间相析出;随着层间温度的升高,二次奥氏体和魏氏体状奥氏体从晶界或晶内析出,并不断增多、长大,使热影响区中奥氏体含量增加,硬度降低,冲击韧度升高;当层间温度升高至250℃时,有χ相析出;继续提高层间温度至300℃时,硬度增大,冲击韧度降低,经SEM和EDS鉴定,有脆性相σ析出.在实际焊接中为保持SAF2507双相不锈钢焊接接头中良好的双相比例和力学性能,焊接层间温度应不高于150℃.

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线能量对双相不锈钢S32750焊接接头组织和性能的影响

摘要：采用气体保护焊对双相不锈钢S32750厚壁板进行焊接,通过分析焊接接头的铁素体含量、硬度及金相组织,研究焊接线能量对双相不锈钢S32750焊接接头组织和性能的影响规律,确定了合理的焊接工艺,对生产过程中双相不锈钢的焊接具有较好的指导作用.

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双相不锈钢药芯焊丝堆焊技术在压力容器制造中的应用

摘要：针对日本双相钢药芯焊丝在基材12Cr2Mo1R、厚度40mm板材上进行了堆焊试验,过渡层采用309MoL型药芯焊丝,表层采用2507型药性焊丝.选用合适的焊接工艺参数,控制复层铁素体组织比例大于30％,使堆焊层具备双相不锈钢良好的耐蚀性能.试验结果表明,2507型药芯焊丝化学分析、铁素体含量、力学性能、耐蚀性能等符合技术条件及相关标准.经实践产品检验,可以满足生产需要.

双相不锈钢焊接工艺试

摘要：通过对双相不锈钢管道手工钨极氩弧焊工艺试验数据的分析及总结,得出双相不锈钢S32750焊接在选择合适焊接材料前提下,通过设置合理的焊接参数并进行严格控制焊接热输入、层间温度等措施,能够保证双相不锈钢焊缝铁素体组织和奥氏体相平衡,实现其满足要求的力学性能和性能,对今后双相不锈钢S32750焊接施工具有指导意义.

双相不锈钢在湿法磷酸关键搅拌器上的应用

摘要：介绍了湿法磷酸的腐蚀和磨蚀特性及磷酸关键搅拌器的选材.对比了材料的化学成分、力学性能、性、蚀性及,结果表明,双相不锈钢系列在工业磷酸中具有的综合性能及,但不利方面是在产品制造加工时需严格执行技术要求.结合大量工程实践,介绍了典型双相不锈钢在湿法磷酸关键搅拌器上的应用.

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(S32750+Q345R)不锈钢复合厚钢板热处理工艺研究

摘要：制订不锈钢复合钢板的热处理工艺时,既要考虑基板的特点,又要考虑复层的要求,两者相差较大,尤其S32750属双相不锈钢,热处理温度及冷却方式与基层Q345R差别较大,如果控制不当,易析出σ相,可导致复合钢板性能不合,加工时断裂；因此,(S32750+Q345R)不锈钢复合钢板较常规不锈钢复合钢板的热处理性能更难控制.本文通过试验和生产实践,确定了较厚(S32750+Q345R)复合钢板的热处理工艺.

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双相不锈钢S32750板材的研制及在煤调湿干燥机中的应用

摘要：双相不锈钢S32750由于高Cr、高Mo和高N（0．24％～0．32％）的成分设计，使其较2205具有更高的强度、更好的耐点蚀、耐应力腐蚀和焊接性能。通过对冶炼过程氮气合金化控N、热加工塑性变形、热处理防止σ相析出等关键工艺技术的研究，终研制成功具有优良使用性能的不锈钢板材，满足了炼焦行业煤调湿（CMC）干燥机的制作需求

双相不锈钢换热管的焊接

摘要：进行了双相不锈钢管板与换热管的手工及自动钨极氩弧焊焊接工艺试验、焊接工艺评定及产品的施焊,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.

2507双相不锈钢的热变形行为

摘要：用MMS-200热模拟实验机对2507双相不锈钢(/％:0.022C、0.58Si、25.35Cr、7.17Ni、4.05 Mo、0.28N) 12 mm热轧板在1 000～1 150℃、应变速率0.01 ～10 s-1下进行了热压缩实验.实验结果表明,在应变速率一定的条件下,变形温度越高,2507双相不锈钢峰值应力越低；在变形温度一定的条件下,峰值应力随着应变速率的增加而增加.根据热变形方程计算得到压缩变形时的平均表观应力指数n =3.25,热变形能Q=460kJ/mol.基于实验数据构建了2507双相不锈钢在相应变形条件下的热变形方程.

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固溶温度对00Cr26Ni5Mo2Cu3Re双相不锈钢显微组织及耐蚀性能的影响

摘要：研究了固溶温度对双相不锈钢00Cr26Ni5Mo2Cu3Re显微组织及耐蚀性的影响.结果表明:随固溶温度的升高,双相不锈钢中铁素体含量逐渐增多,奥氏体含量逐渐减少,其显微硬度在1000～1050℃时增大明显.在1050～1125℃进行固溶处理,其耐晶间腐蚀性,建议2605双相不锈钢固溶处理工艺为1100℃保温2h,水冷.

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2507双相不锈钢的组织和腐蚀性能研究

摘要：主要研究了热处理工艺对2507双相不锈钢的铁素体和奥氏体比例的影响,并探讨了2507在醋酸以及醋酸加氯离子环境中的性能.研究结果表明,在900～1150 ℃加热温度范围内,铁素体含量基本稳定在55%～60%;当温度超过1200 ℃时,铁素体含量增加到70%;在1200 ℃采用不同保温时间下,铁素体的含量基本稳定在51%～53%;在1300 ℃保温下,保温时间超过10 min后铁素体含量开始增加,在80 min时铁素体含量达到59%.此外,2507双相不锈钢在醋酸中有较好的性能,但醋酸溶液中存在氯离子时会导致点蚀的发生,且氯离子浓度达到1 mol/L,2507钢的耐点蚀性能明显下降.

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铈对双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N热加工性能

摘要：通过Gleeble-1500D热模拟试验机对0～0.034%Ce的双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N(%:0.016～0.020C、24.50～24.72Cr、7.06～7.18Ni、3.61～3.73Mo、0.26～0.27N)进行了950～1 200 ℃、应变速率5×10-3s-1的热拉伸和变形量60%、应变速率1×10°s-1的热压缩试验.结果表明,适量铈的加入能提高00Cr25Ni7Mo4N钢的热塑性,铈含量为0.012%时有的热塑性;铈含量为0.021%以上时,该钢的峰值应力低于未加稀土钢;铈的加入有助于钢提前达到稳态流变阶段.

2507型双相不锈钢焊条的研制

摘要：研制了一种25%Cr型的双相不锈钢焊条,该焊条具有良好的焊接工艺性能,焊缝组织为铁素体-奥氏体两相结构,其中铁素体含量为35%～65%,铁素体-奥氏体两相结构保证了焊缝具有的耐点腐蚀性能、耐晶间腐蚀性能和良好的力学性能.

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双相不锈钢OoCr25Ni7Mo4N敏化过程中的脆化机理研究

摘要：研究了双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N在晶间腐蚀试验中发生的脆断现象,采用金相法、扫描电镜和透射电镜对材料的脆断机理进行了分析.研究发现双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N在敏化时有R相、Fe3Cr3Mo2Si2相等脆性相析出,导致材料脆化,冲击韧性下降.后,给出了双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N热加工后的使用要求.

锻态双相不锈钢的高温拉伸塑性

摘要：用Gleeble-3800热变形模拟试验机研究了锻态00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢在900～1 300 ℃时的高温拉伸塑性和高温变形组织特征.结果表明:温度对锻态双相不锈钢的热塑性影响,在1 100～1 200 ℃具有良好的热塑性,在1 200 ℃时断面收缩率达到70%,温度超过1 200 ℃后,热塑性下降明显;高温固溶处理对该不锈钢的热塑性有很大的影响,固溶处理温度为1 100 ℃时,热塑性提高.

天津凯益恒钢铁贸易有限公司销售生产标准：GB/T14976-2002 流体输送用不锈钢无缝钢管 GB/T12771-2000 流体输送用不锈钢焊接钢管 ASTM A312 无缝和焊接奥氏体不锈钢管 ASTM A789 一般用途铁素体/奥氏体不锈钢无缝和焊接钢管 JIS G3448 一般配管用不锈钢钢管

主要牌号： TP304, TP304L, TP316, TP316L, TP321, UNS S31803，S32205

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不锈钢无缝管(Ф3-577mm),

不锈钢焊接管(Ф6-219mm),

管(Ф1-8mm),

方管(10*10-100*100mm)

厚度:无缝管(1-20mm),

焊接管(0.5-6.0mm),

管(0.1-1.0mm),方管(0.5-4.0mm)

生产标准：GB13296 《锅炉、热交换器用不锈钢无缝管》 ASME SA213《锅炉、过热器和换热器用无缝铁素体和奥氏体合金钢管子》 ASME SA249《锅炉、过热器、换热器和冷凝器用焊接奥氏体钢管子》 ASME SA688 《给水加热器用焊接奥氏体不锈钢管》 ASME SA789 《一般用途用无缝和焊接铁素体/奥氏体不锈钢管子》 ASME SB-167 ASME SB-423 ASME SB-163 ASEM SB338

主要牌号：TP304, TP304H, TP316, TP316L, TP316Ti, TP316LN, TP317L, TP321, TP321H, TP347, TP347H, TP310S, S32750, S32760, 904L, S31803(S32205), N06600, N08825, N04405, Ti Grade2

2507是一种铁素体—奥氏体(双相)不锈钢,它综合了许多铁素体钢和奥氏体钢有益的性能, 由于该钢铬和钼的含量都很高,因此具有的抗点腐蚀,缝隙腐蚀和均匀腐蚀的能力.双相显微组织保证了该钢具有很高的抗应力腐蚀破裂的能力,而且机械强度也很高.

典型2507双相不锈钢显微组织

2507不锈钢应用于石油和天然气工业;海上石破天油平台(热交换器管,水处理和供水系统,消防系统,喷水系统,稳水系统; 石油化工设备; 脱盐(淡化)设备(和设备中的高压管,海水管);既需要高强度同时又需要高性的机械和结构部件;燃(废)气净化设备.主要成分：25Cr-7Ni-4Mo-0.27N

各准：

ASTM/ASME:A240 - UNS S32750

EURONORM:1.4410 - X2 Cr Ni MoN 25.7.4

AFNOR:Z3 CN 25.06 Az

DIN/EN 1.4410、ASME SA-240

抗腐蚀能力抗腐蚀能力

1.般腐蚀

SAF 2507的较高的铬及钼含量使其对有机酸有较强的抗整体腐蚀的能力.SAF2507合合金对无机酸,尤其是那些包含氯化物的无机酸也具有较强的抗腐蚀能力.

和904L相比,SAF2507对稀释的混有氯根离子具有更强的抗腐蚀能力.904L是奥氏体状态的合金

316L等级不能用于环境中,它可能会遭到局部腐蚀或整体腐蚀.SAF2507可以用于稀释,具有较强的抗斑损及抗裂隙腐蚀的能力.

2.晶间腐蚀

nSAF 2507较低的碳含量降低了在热处理时晶间中的碳化物沉淀的风险,因此,这个合金具有很强的抵抗与碳化物相关的晶间腐蚀的能力.

3.应力腐蚀开裂

SAF 2507 的复式结构使其具有较强的抗应力腐蚀开裂的能力。由于其较高的合金含量,SAF 2507的抗腐蚀能力及强度均优于2205.裂缝在建筑等方面几乎是不可避免的,这使得不锈钢在氯化物的环境里更易受到腐蚀.SAF 2507 具有很强的抗裂缝腐蚀的能力.SAF 2507在含有2000ppm氯离子的硫酸中的等腐蚀曲线0.1 mm/year;腐蚀曲线0.1 mm/year.

机械特性:SAF 2507具有很高的耐压强度、冲击强度及较低的热膨胀系数和较高的导热性.这些特性适用于很多结构零件及机械部件.SAF 2507冲击强度很高,不宜长期置于高于570°F的温度环境下,这样可能会减弱其韧性.抗拉强度：σb≥730Mpa；延伸率：δ≥20%

配套焊材：ER2594焊丝，E2594焊条

应用领域：纸浆和造纸工业，海水淡化，烟气净化，热交换器，化学品液货船管道系统，海水系统等。

2507规格编辑

2507不锈钢板材规格：0.3mm-350mm(厚度)

2507不锈钢棒材规格：3.0mm-500mm(直径)

2507不锈钢线材规格：0.1mm-20mm(线径)

2507不锈钢的化学成分：

C≤0.03 、Si≤0.80 、Mn≤1.2 、Cr:24-26 、Ni:6-8 、S≤0.02 、P≤0.035 、Mo:3-5 、N：0.24-0.322507不锈钢在适宜固溶处理后，此钢的显微组织有比较理想的α/γ之比约为50/50的双相结构。当固溶温度在1050℃以上时，随温度升高，钢中铁素体相数量会有所增加，但由于含氮量高，在1300℃以下刚的相比例不会有改变。此钢若不经不同温度时效（或受热的影响），在α+γ基体上会有γ2形成和δ、χ、R、α`金属间相和Cr2N等氧化物析出，由于钢中的碳含量低（一般在0.01%-0.02%），因此钢中一般没有碳化物存在。

2507不锈钢产品的力学性能：

一、2507双相不锈钢管的室温力学性能：

钢材品种：壁厚≤20mm ；δb/MPa：800-1000 、δ0.2/MPa：≥550 、δ5/%：≥25 、硬度（HV)：290

二、2507双相不锈钢板在室温--200℃的力学性能：

钢材品种温度/℃ δb/MPa

室温 ≥530

板材 100 ≥450

200 ≥400

三、2507大口径无缝管的力学性能

外径×壁厚 δb/MPa δ0.2/MPa δ5/% 硬度（HV)

273.0mm×4.19mm 894 644 40 284

323.9mm×4.57mm 858 662 45 270