中国台湾JGH久冈MRV-03-A-2叠加式溢流阀

JGH久冈MRV-06-A-1-B MRV-04-B-1-A MRV-03-P-2-W MRV-02-P-3-W叠加式溢流阀
MRV-02-※
MRV-03-※
MRV-04-※
MRV-06-※
JGH叠加式溢流阀常规型号参考:
MRV-02-A-1 , MRV-02-A-2 , MRV-02-A-3 , MRV-02-B-1 , MRV-02-B-2 , MRV-02-B-3
MRV-02-P-1 , MRV-02-P-2 , MRV-02-P-3 , MRV-03-A-1 , MRV-03-A-2 , MRV-03-A-3
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中国台湾JGH久冈MRV-03-A-2叠加式溢流阀    
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JGH久冈DCG-02-2B2 DCG-02-2B2S凸轮行程换向阀
DCG-02-※-20-※ 
JGH凸轮行程换向阀常规型号参考:DCG-02-2B2-20-R , DCG-02-2B2-20-S , DCG-02-2B2-20-Y , DCG-02-2B2S-20-R , DCG-02-2B2S-20-S , DCG-02-2B2S-20-Y

BMH型轴向配油摆线马达
    本系列马达壳体采用足够强度的球墨铸铁铸造而成，适用于负载较小且间隙工作的场合，广泛应用于农
业、林业、塑料、机床、矿业机械，如注塑机的调模，清扫机，锯木机、工作平台等。

■ 性能特点

1、主轴上装有深沟球轴承，可承受一定的轴向力和径向力。
2、采用了轴向配油结构，体积小、重量轻。
3、内置2个单向阀，不需要外接泄油管。
4、采用了有滚柱的摆线轮组，摩擦力小，机械效率高。

■ BMH 技术参数

型号

BMH-200 BMH-250 BMH-315 BMH-400 BMH-500
SAF系列带锁液压空气滤清器SAF-50A SAF-65A

BMP轴向配油摆线液压马达
    本系列马达是一种小体积、经济型轴配流液压马达。采用整体式转定子付，结构紧凑、重量轻、功率密度大。整体式转定子付采用加工手段，确保整机体积小、效率高、功率大、寿命长。轴密封承压高，可串、并联使用。结构设计，功率密度大。
 
    ■ BMP 技术参数
型号

BMP-50 BMPH-50 BMP-80 BMPH-80 BMP-100 BMPH-100

BMP-125 BMPH-125 BMP-160 BMPH-160 BMP-200 BMPH-200

BMP-250 BMPH-250 BMP-315 BMPH-315 BMP-400 BMPH-400

SL系列旋流式油冷却器
SL-303 SL-307 SL-408本油冷却器用以保护液压系统工作时，液压元件产生各种能量的消耗，几乎全部转化为热量，从而使工作油液的温度及液压元件的温度升高，而引起造成液压元件损坏的一种冷却装置。每种液压元件都有耐温极限，温度过高(＞80℃)将严重影响液压系统的正常工作。
SL-415 SL-518 SL-526本油冷却器是一种新型，高效冷却器。它主要用于液压和润滑系统，将工作油液冷却到规定的温度。因此广泛适用于化工、电力、矿山、轻工等行业的各种液压设备的冷却，尤其适用于机械设备空间狭小紧凑的液压系统场所。如：注塑机，压机等机器上，是一种较为理想的冷却装置。

溢流阀是一种液压压力控制阀，在液压设备中主要起定压溢流，稳压，系统卸荷和安全保护作用。溢流阀在装配或使用中，由于O形密封圈、组合密封圈的损坏，或者安装螺钉、管接头的松动，都可能造成不应有的外泄漏。

如果锥阀或主阀芯磨损过大，或者密封面接触不良，还将造成内泄漏过大，甚至影响正常工作。
定压溢流作用:在定量泵节流调节系统中，定量泵提供的是恒定流量。当系统压力增大时，会使流量需求减小。此时溢流阀开启，使多余流量溢回油箱，保证溢流阀进口压力，即泵出口压力恒定(阀口常随压力波动开启)。

稳压作用:溢流阀串联在回油路上，溢流阀产生背压，运动部件平稳性增加。

系统卸荷作用:在溢流阀的遥控口串接溢小流量的电磁阀，当电磁铁通电时，溢流阀的遥控口通油箱，此时液压泵卸荷。溢流阀此时作为卸荷阀使用。

安全保护作用:系统正常工作时，阀门关闭。只有负载超过规定的极限(系统压力超过调定压力)时开启溢流，进行过载保护，使系统压力不再增加(通常使溢流阀的调定压力比系统高工作压力高10%~20%)。

实际应用中一般有:作卸荷阀用，作远程调压阀，作高低压多级控制阀，作顺序阀，用于产生背压(串在回油路上)。

溢流阀一般有两种结构:1、直动型溢流阀 。2、先导式溢流阀。

对溢流阀的主要要求:调压范围大，调压偏差小，压力振摆小，动作灵敏，过载能力大，噪声小。
注意事项.

噪声和振动

液压装置中容易产生噪声的元件一般认为是泵和阀，阀中又以溢流阀和电磁换向阀等为主。产生噪声的因素很多。溢流阀的噪声有流速声和机械声二种。流速声中主要由油液振动、空穴以及液压冲击等原因产生的噪声。机械声中主要由阀中零件的撞击和磨擦等原因产生的噪声。

(1)压力不均匀引起的噪声

先导型溢流阀的导阀部分是一个易振部位如图3所示。在高压情况下溢流时，导阀的轴向开口很小，仅0.003~0.006厘米。过流面积很小，流速很高，可达200米/秒，易引起压力分布不均匀，使锥阀径向力不平衡而产生振动。另外锥阀和锥阀座加工时产生的椭圆度、导阀口的脏物粘住及调压弹簧变形等，也会引起锥阀的振动。所以一般认为导阀是发生噪声的振源部位。

由于有弹性元件(弹簧)和运动质量(锥阀)的存在，构成了一个产生振荡的条件，而导阀前腔又起了一个共振腔的作用，所以锥阀发生振动后易引起整个阀的共振而发出噪声，发生噪声时一般多伴随有剧烈的压力跳动。

(2)空穴产生的噪声

当由于各种原因，空气被吸入油液中，或者在油液压力低于大气压时，溶解在油液中的部分空气就会析出形成气泡，这些气泡在低压区时体积较大，当随油液流到高压区时，受到压缩，体积突然变小或气泡消失;反之，如在高压区时体积本来较小，而当流到低压区时，体积突然增大，油中气泡体积这种急速改变的现象。气泡体积的突然改变会产生噪声，又由于这一过程发生在瞬间，将引起局部液压冲击而产生振动。先导式溢流阀的导阀口和主阀口，油液流速和压力的变化很大，很容易出现空穴现象，由此而产生噪声和振动。

(3)液压冲击产生的噪声

先导式溢流阀在卸荷时，会因液压回路的压力急骤下降而发生压力冲击噪声。愈是高压大容量的工作条件，这种冲击噪声愈大，这是由于溢流阀的卸荷时间很短而产生液压冲击所致在卸荷时，由于油流速急剧变化，引起压力突变，造成压力波的冲击。压力波是一个小的冲击波，本身产生的噪声很小，但随油液传到系统中，如果同任何一个机械零件发生共振，就可能加大振动和增强噪声。所以在发生液压冲击噪声时，一般多伴有系统振 动。

(4)机械噪声

先导式溢流阀发出的机械噪声，一般来自零件的撞击和由于加工误差等产生的零件磨擦。

在先导型溢流阀发出的噪声中，有时会有机械性的高频振动声，一般称它为自激振动声。这是主阀和导阀因高频振动而发生的声音。它的发生率与回油管道的配置、流量、压力、油温(粘度)等因素有关。一般情况下，管道口径小、流量少、压力高、油液粘度低，自激振动发生率就高。

该种卸荷方式又分两种

1、贯穿控制式卸荷阀卸荷

卸荷阀和安全阀为一体，组成先导式压力阀，该阀即是卸荷阀又是安全阀，有时又是溢流阀.卸荷时其控制油道贯穿各路换向阀，同前述卸荷油道.当各路换向阀处于中立位置时，卸荷阀的控制油道(见图1b和图2)贯穿各路换向阀并与油箱连通.卸荷时，大部分油液卸荷，通道短，压力损失低.任一路阀换向工作，便切断控制油道，油源来油就从换向阀进入执行元件工作，其工作压力大小由导阀控制.此时系统压力为导阀调整压力.该种卸荷方式，即使换向阀路数增加，只是控制油道增加，卸荷压力增加不大，始终保持较低卸荷压力，此种卸荷方式多用于手动换向阀，卸荷可靠.

2、电磁阀控制式卸荷阀卸荷

该种卸荷方式与前种不同点是其控制油道与油箱通断与否，由电磁阀控制，见图1c，卸荷油道短，卸荷时压力损失低，又便于自动控制，但卸荷的可靠性低，多用于电磁多路阀的场合.
 设计.

工程上使用多路组合换向阀，就来看多为手动式，其卸荷方式多采用贯穿控制式卸荷阀卸荷，卸荷阀经常采用图2的结构形式，下面简要介绍一下其设计方法.
 主阀结构

卸荷阀(又是安全阀)的主阀按配合形式不同可分为三级同心、二级同心和滑阀式三类.其中滑阀式结构工作压力低，控制压力精度不高;三级同心结构虽成熟，应用较广，但与二级同心式比较，不及二级同心式动作灵敏，规格相同，行程相同时，二级同心结构的通油能力远大于三级同心结构;二级同心式控制压力稳定，加工工艺性好，二级同心式应用前景广阔，这里以二级同心结构，讨论其结构尺寸设计方法.
 尺寸

1、阀的通径D0

通径D0也是整个多路阀的进口直径，D0取的大，阀的结构尺寸就大，不经济，D0取的小，油液流动不通畅，压力损失大，容易发热.应使多路阀通过额定流量时其油液流速不超过允许值，

2、主阀座孔直径D2

适当增大D2有利于提高阀的灵敏度，但过大会使阀不易稳定，一般先根据经验公式确定主阀阀芯过流部分的直径D1，

3、主阀芯大直径D

根据一般资料和经验可知，适当增加主阀芯大端直径D，可以提高阀的灵敏度，降低阀的压力超调量，可提高阀的开启压力，保证阀工作稳定，不过，D值过大，将使阀的结构尺寸和阀芯质量加大，主阀上腔容积增加，导致动态过程时间延长，

太小又保证不了静态特性要求，一般应保证:

4、主阀芯半锥角α1

5、主阀芯阻尼孔d0及长度l0

主阀芯上阻尼孔d0

越小，其长度l0越长，则节流与阻尼作用越显著，阀的启闭特性好，动态稳定性好，但阀芯动作滞后大，灵敏度降低，增加了动态压力超调量，且易堵塞、工艺性也不好

C1--主阀口的流量系数(无因次)，图2结构可取C1=0.78

ρ―油液密度，取850-900kg/m3

Px―卸荷压力，通常取Px=(0.2~0.5)MPa

6、主阀芯导向长度l

增大主阀芯导向长度l,有利主阀芯工作稳定,减少啸叫和压力振摆,但过大，结构尺寸增加.建议l1.2D

7、导阀芯半锥角α2

导阀要求有良好的密封性，而且导阀流量增益太大对稳定性不利，故一般导阀半锥角α2取为20°.

8、导阀座孔径d，d1

导阀座孔直径d大，导阀芯工作稳定性好，则导阀弹簧力加大，结构尺寸增大，一般取d=(2~5)d0;另外，d1对导阀动态特性影响较大，为使阻尼也起正常作用，设计中保证d>d1

9、主阀弹簧的予压量h1

10、主阀弹簧刚度Ky

11、导阀弹簧予压量x10和刚度Kx

可根据导阀欲开未开时导阀芯受力关系导出。