ASA+PC--在加工产品时，不影响质量的情况下无法使热量加速通过塑料，可行的即实现短的冷却时间以保证冷却系统能够将热量以所需的速度从模具带走；若不可行，那么冷却系统本身就变成了热量的瓶颈，周期就会很长。如果追求短的冷却时间，那么模塑件的壁越薄，冷却系统的效率就需要越高。不能实现短冷却时间的原因之一是因为部件复杂，很难设置冷却通道；其它的原因可能是与设计的冷却系统不相匹配，或者在冷却通道集结了腐蚀物和水垢。为防止扭曲变形，模塑件须冷却并变得足够坚硬后方可从模具中脱出。当顶杆不再引起性变形或者不可接受应力时，即达到时间要求。在脱模过程中发生的任何应力或者变形将取决于部件的几何形状、顶出方式、收缩率以及部件与模具之间的磨擦。在允许变形和应力的前提下决定什么时间对部件进行脱模非常复杂且不切实际。相反，脱模温度——无定形材料的维卡温度以及从DSC测量的半晶体材料的冷却熔体温度——可选择，在这个温度时塑料会足够坚硬。此标准仅对何时能够进行安全脱模给出了一个粗略的估测。
ASA+PC--注意在估测产品冷却时间时，仅将温度值作为脱模标准是一个重大缺陷，因为没有考虑部件的几何形状、收缩率、摩擦力、顶杆几何形状及材料硬度。另外，在对厚壁部件进行脱模时，有时不必等到它们变硬，因此，在这种情况下就很容易高估所需的冷却时间。可以通过模塑试验更加地测定脱模温度，然而，这个结果仅可用于与其类似材料的其它部件。另一点需要注意的是，尽管部件可能足够坚硬可以进行脱模，但是通过延长冷却时间，通常可以降低由于在模腔内温度分布不均而产生的扭曲变形。使用简单的脱模标准，比如温度，显然就没有将此类情况考虑在内。为了简单起见，假设只有在充填塑件后冷却才开始进行。还要假设在冷却开始时熔体以同样的温度通过模腔，并且在冷却过程中腔壁的温度保持恒定。对于薄壁部件而言，我们可以采用熔体的温度；对于厚壁部件而言，我们可以采用熔体的平均温度（如前所述，尽管一些模塑件还没有达到设定的脱模温度，但通常已经足够坚硬可以进行脱模）
XP4025 物性表
| 基本性能 | 额定值 | 单位 | 测试 |
|---|
| 熔体流动速率 (标称,260℃/5.0kgf) | 18.0 | g/10min | ASTM D-1238 |
| 吸水率 (24小时@73°F) | 0.240 | % | ASTM D-570 |
| 物理性能 | 额定值 | 单位 | 测试 |
|---|
| 光泽度 (无纹理,60℃) | 90 |
| ASTM D-523 |
| 模具收缩率 (xflow,0.125") | 5-7 | in/inE-3 | ASTM D-955 |
| 比重 | 1.14 |
| ASMT D-792 |
| 模具收缩率 (flow,0.125") | 5-7 | in/inE-3 | ASTM D-9955 |
| 机械性能 | 额定值 | 单位 | 测试 |
|---|
| 仪表控制抗冲击总能量 (-22°F) | 300 | in-lbs | ASTM D-3763 |
| 洛氏硬度 | 114 | R Scale | ASTM D-785 |
| 缺口伊佐德冲击值 (-22°F) | 1.2 | ft-lb/in | ASTM D-256 |
| 断裂拉伸伸长 (2.0in/min) | 25.0 | % | ASTM D-638 |
| 缺口伊佐德冲击值 (73°F) | 3.2 | ft-lb/in | ASTM D-256 |
| 屈服抗拉强度 (2.0in/min) | 8600 | Psi | ASTM D-638 |
| 仪表控制抗冲击总能量 (73°F) | 330 | in-lbs | ASTM D-3763 |
| 屈服挠曲强度 (0.250") | 12800 | Psi | ASTM D-790 |
| 挠曲模量 (0.05in/min,2"span) | 375000 | Psi | ASTM D-790 |
| 热性能 | 额定值 | 单位 | 测试 |
|---|
| 热畸变温度 (264Psi,0.125) | 195 | deg°F | ASTM D-648 |
| 热膨胀系数 (xflow,0°F-300°F) | 4×10-5 | in/in°F | ASTM E-831 |
| 热畸变温度 (66Psi,0.125) | 217 | deg°F | ASTM D-648 |
| 热膨胀系数 (flow,0°F-300°F) | 4×10-5 | in/in°F | ASTM E-831 |
| 导热率 | 0.25 | W/m-C | ASTM C-177 |
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