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专业非标定制防爆配电箱

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适用范围
1区、2区危险场所。
ⅡA、ⅡB、IIC类爆炸性气体环境。
可实现照明,动力配电,也可实现多路降压起动配并可实现计量和监测控制.
注:要求IIC类时请注明.

产品特点
1、BSG系列防爆配电柜外壳采用优质钢板焊接成型，内装各种防爆电器，可按 照用 户提供的电器原理图及主要技术参数定配电柜的 外形尺寸并选用相应的防爆电器,可根据要求制作成面 板上直接操作或开门后操作等形式。
常见方案举例 :
（一）、多路动力（照明）配电通过将多个防爆断路器或动力(照明)配电箱及数个防爆 接线箱组合,可在电压380V,电流630A的三相 交流50Hz配电系统中实现动力,照明配电设备的电能转换分配及控制。 380V 630V,50Hz.
（二）、多路电磁起动配电通过将多个防爆电磁起动器或电磁起动箱和防爆断路器、操作柱和防爆接线箱等组合，可在电压380V的三相交50Hz配电系统中实现动力配送及电动机的集中控制，并可根据要求加装信号、电压表,电流表等监控装置。
（三）、多路降压起动配电将防爆降压起动箱置于防护柜中，实现对交流50Hz、电压为380V，电路中容量为95KW
及以下的三相笼型电动机的不频繁降压起动，具有短路、缺相、过流堵转等保护功能，可用手动、自动和远控等多种方式来控制。
（五）、混合型根据用户要求，将相应的防爆电器组合，从而满足用户现场的需要，配电柜的常见外形尺寸。
2、符合GB3836-2000,IEC60079标准要求

以下内容摘抄防爆防爆云平台：

目前煤矿井下使用的防爆开关主要有矿用隔爆型馈电开关(以下简称馈电开关)和矿用隔爆型起动器(以下简称起动器)两大类，这两类产品的额定电流一般都在200～2000A范围，额定电压0.66、1.14、3.3、6、10kV。为了保证煤矿井下电力系统的正常运行和安全生产，在相应的产品标准中对防爆开关的温升极限及外壳表面允许的温度都做了严格规定。随着煤矿井下技术的发展，各种用电设备容量不断增加，但由于煤矿井下特殊环境的限制，对防爆开关的体积要求非但不能增大，还要有所减小，尤其是用于大型综采工作面的组合开关，采用的是多回路集中控制，要求产品的总控制容量要高、控制回路数要多、整机的体积不能过大，如何在产品设计和制造过程中从各种相关影响因素入手来控制温升成为了新产品研发的重要课题，针对产品影响温升的各种因素采取有效的设计、工艺、检测手段降低和控制产品发热已经成为产品从设计、研制直到出厂检验各环节都可能要面对的问题。

1 温升影响因素分析

根据长期对馈电开关和起动器温升试验结果的分析，影响此类产品温升主要有电阻损耗(包括载流导体电阻、接触电阻及元器件发热)、铁磁损耗、介质损耗等三方面因素构成，必须在产品设计阶段对这些因素仔细分析和考虑，才能获得的较为完善的技术方案，满足产品技术要求，消除产品过热引起的隐患和危害。

1.1 电阻损耗的影响

产品通常在设计阶段都充分考虑了主电路具有足够的导电截面，直接由于导电截面不够的设计缺陷引起温升过高的问题极少，但由于馈电开关和起动器隔爆腔体容积有限，内部结构非常紧凑，为便于产品装配和维护，在设计主电路导体连接处的固定安装孔直径尺寸时往往偏大，例如使用M10螺栓连接的铜母线，穿螺栓的孔径达φ13，甚至13×20的长圆孔，有的产品上连接孔数量也偏多,过多去除了导体材料，使导体连接处实际的有效导电截面和接触面大幅度减小，导致电流线急剧收缩，形成导电“瓶颈"，使该部位电阻值大幅增加。每台产品此类型开孔数从24～96不等，经温升试验数据表明，与孔径为φ11单孔的相同紧固连接相比，仅这一个类型缺陷导致的温升就上升了近3K，如果再考虑此处热量向周围传递产生的热效应，其影响更不容忽视。还有在使用圆形截面的电缆时，为方便连接，将接触部位压成扁平状，并开大直径螺栓连接孔，也同样形成导电“瓶颈"，此外还必须考虑这类连接在紧固螺栓作用下产生的接触压力，压力值也是直接影响温升的重要因素，只有在足够的接触压力下，才能够有效破坏接触面上的尘埃膜、吸附膜和金属化合物无机膜、增加微观接触点数量，从而达到降低接触电阻的目的。而目前大多数生产企业在产品制造、检验过程中都没有对接触压力的量化要求，仅凭借目测弹簧垫圈是否压平或拧紧操作的手感来完成铜母线的螺栓连接，使得产品导体连接的紧固质量因为仅凭借目测或手感操作而出现一定的分散性，由此可能会出现两个问题：其一，如果接触压力不够，无法达到破坏接触面上的尘埃膜、吸附膜和金属化合物无机膜、增加微观接触点数量、降低接触电阻的目的，导致温升过高。其二，如果拧紧力矩过大，虽然接触压力暂时达到了要求，但可能会使铜质螺纹受到损伤，影响紧固作用，长期运行过程中多次通断操作引起该部位热胀冷缩导致紧固松动，接触电阻反而会升高，同样导致温升过高。再者接触电阻与拧紧力矩也只是在一定范围呈近似反比关系，例如试验中对于某个M8铜质螺栓式导电杆连接的主电路接触面电阻值随压力变化的实验表明，拧紧螺栓的力矩从10N·m至25N·m逐渐增加时，该接触面的电阻值也逐渐减小，当拧紧力矩大于25N·m时，电阻值基本不再减小。所以仅凭借目测或手感获得的接触压力很可能会造成温升的不确定性，无法保证产品的一致性。

另外，我们在对防爆开关内装多种元器件单独进行温升抽检试验和直流电阻测试发现，有些厂家生产的元器件自身的温升已经超过国家标准规定的温升极限，或直流电阻值与正常产品相比明显过高，成为影响防爆开关整机温升的固有因素，使产品在长期工作时下存在隐患。

1.2 铁磁损耗的影响

由于馈电开关和起动器的内部装有断路器、接触器、隔离开关、电源变压器、电流互感器、电抗器、保护装置等多种元器件(这些元器件自身的发热不属于本文讨论范围)，结构非常紧凑，有些技术人员在产品结构设计阶段较多注重解决如何将大量元器件布置在尽可能小的空间内，而忽视了固定安装这些元器件的支架和安装板等结构件与隔爆腔体等钢材制件极易形成包围载流导体的结构，使载流导体产生的磁通经过铁质零件形成闭合磁路，通常用于制造结构件的钢材其铁损P15/50数值很高，磁滞回线面积宽大，这些结构件本身较厚，在交变磁场作用下，会产生的磁滞损耗和涡流损耗，这部分包围载流体的铁质零部件中铁磁能量损耗转化为热量后，导致零部件发热，成为加热产品整机的主要热源之一，直接使产品的温升升高。在对某型号六回路起动器温升试验超标问题分析时，就发现产品隔爆腔体内部存在2个由固定安装结构件被主电路穿过形成的闭合磁路，成为影响温升超标的主要因素之一。通过对多种规格型号产品的试验分析表明，结构相对更复杂的多回路产品出现的铁磁损耗问题较单回路产品严重得多。

1.3 介质损耗的影响

矿用馈电开关和起动器的额定电压通常较高，大多数为1.14kV、3.3kV，还有一部分为6kV、10kV高压起动器。在产品狭小的隔爆腔体内部装有多种元器件，结构既复杂紧凑，又对绝缘强度有较高要求，必须要采用大量绝缘材料，例如主电路涂覆热成型绝缘涂层、用热固性塑料压制成型母排外层或套装各种热收缩绝缘套管才能满足国家标准规定的4.2kV(1.14kV)、12kV(3.3kV)、23 kV(6kV)、30kV(10kV)工频耐压和12kV(1.14kV)、18kV(3.3kV)、40kV(6kV)、60kV(10kV)脉冲耐压试验要求，以保证产品在煤矿井下安全正常工作。而从

1.14kV到10kV的额定工作电压在产品内部形成的电场强度较高，远高于地面常用的电力系统电场强度，又因结构需要使用了大量绝缘材料，介质损耗的影响就不能忽略不计了。防爆开关在如此高的额定工作电压下长期工作，由介质损耗引起的温升增高不仅会影响到整机温升，还会使绝缘材料由于过度发热加速老化而产生击穿。